近幾年來(lái),隨著(zhù)汽車(chē)運輸業(yè)的迅速發(fā)展,一種新型車(chē)架結構的貨車(chē)隨處可見(jiàn),運輸業(yè)主們習慣地稱(chēng)這種車(chē)型為“前四后八”。該車(chē)型,雙前橋都具有轉向性,雙后橋都是驅動(dòng)橋,也就是驅動(dòng)方式是8×4(圖1),主要以解放、東風(fēng)和歐曼等車(chē)型為主。
圖1 “雙前橋”汽車(chē)結構示意圖
筆者長(cháng)期從事汽車(chē)檢測工作,這種車(chē)型普及后不久就注意到一個(gè)問(wèn)題:凡是這種車(chē)型,在檢測制動(dòng)性能時(shí),雙前橋的第一軸、第二軸的制動(dòng)力和有一個(gè)共性,就是所測制動(dòng)力和都偏低,很難達到國家標準。
《GB7258-2004機動(dòng)車(chē)運行安全技術(shù)條件》及《營(yíng)運車(chē)輛綜合性能要求和檢驗方法(18565-2001)》中規定:用汽車(chē)制動(dòng)試驗臺檢驗車(chē)輛的制動(dòng)性能,車(chē)輛空載時(shí),第一軸的左右輪制動(dòng)力和應大于或等于該軸軸荷的60%,整車(chē)的制動(dòng)力總和應大于或等于整車(chē)重量的60%。而雙前橋的第一軸、第二軸制動(dòng)力和一般只能達到軸荷的50%左右。
注意到這個(gè)問(wèn)題后,筆者專(zhuān)門(mén)進(jìn)行了一段時(shí)間的觀(guān)察和粗略統計,發(fā)現該車(chē)型的第一軸和第二軸制動(dòng)力和在軸荷的50%左右成正態(tài)分布,甚至更低。國標中雖然對總質(zhì)量大于3500kg貨車(chē)的第一軸以外的后軸制動(dòng)力和沒(méi)有直接作出要求,但第二軸的制動(dòng)力和必定影響著(zhù)整車(chē)總制動(dòng)力和的評價(jià)。筆者隨機跟蹤幾個(gè)該車(chē)型的檢測過(guò)程,在發(fā)出檢測指令后,引車(chē)員在規定的時(shí)間內正確操作,踩下制動(dòng)踏板,制動(dòng)性能檢測系統工位機獲取左右車(chē)輪的制動(dòng)力增長(cháng)曲線(xiàn),并且取得了整個(gè)過(guò)程中的最大值,同時(shí)本人也注意到制動(dòng)過(guò)程中左右輪胎都能夠抱死。在仔細觀(guān)察了該車(chē)型的車(chē)架結構之后,初步判斷是制動(dòng)試驗臺臺架結構對于檢測這種車(chē)型的雙前橋存在缺陷。由于制動(dòng)臺舉升器的下落,改變了被測軸的垂直軸荷,從而導致所測數據不準確。理論上說(shuō),任何多軸車(chē)輛的全部車(chē)輪如果都是單獨地剛性懸掛在車(chē)架上,則在不平的道路上行駛時(shí)將不能保證所有車(chē)輪同時(shí)接觸地面。當有彈性懸架而道路不平度較小時(shí),雖然不一定出現車(chē)輪懸空的現象,但各個(gè)車(chē)輪間的垂直載荷分配比例會(huì )有很大改變。在車(chē)輪垂直載荷變小甚至為零時(shí),則車(chē)輪對地面的附著(zhù)力隨之變小,甚至等于零。這也正是雙前橋之所以設計成都具有轉向功能的原因之一。為了更清晰詳細地剖析這個(gè)問(wèn)題,筆者做了1次細致有序的研究工作。
1輛2005年3月出廠(chǎng)的東風(fēng)EQ1290WJ重型廂式貨車(chē),驅動(dòng)方式8×4,雙前橋都是轉向軸,第一軸鋼板彈簧9片,第二軸鋼板彈簧8片,第三、四軸均為10片,軸距參數是1950+4250+1300(單位:mm)。其輪胎氣壓、花紋均符合出廠(chǎng)要求。
車(chē)輛以規定的速度駛過(guò)與地面在同一個(gè)水平面的軸重儀,測得表1中的軸重數據,整車(chē)的質(zhì)量G=F1+F2+F3+F4。隨后車(chē)輛的各軸依次駛入制動(dòng)工位,測得表1中的制動(dòng)數據。
圖2 平衡懸架 1.中心軸 2.彈性懸架
我們先來(lái)分析一下雙后橋的結構原理,如圖2所示,這是一個(gè)平衡懸架。將兩個(gè)車(chē)橋裝在平衡桿的兩端,而將平衡桿的中部與車(chē)架做鉸鏈式的連接。兩個(gè)后橋通過(guò)彈性懸架共同作用到中心軸,中心軸支撐車(chē)架大梁,一個(gè)車(chē)橋抬高將使另一個(gè)車(chē)橋下降。而且,由于平衡兩臂等長(cháng),則兩個(gè)車(chē)橋的垂直載荷在任何情況下都相等。實(shí)際上,在本次研究第一軸和第二軸受力情況時(shí),我們可以把三、四軸的中心軸作為一個(gè)支點(diǎn)來(lái)看待,也就是F3和F4合為一個(gè)力來(lái)研究。
圖3 制動(dòng)檢驗臺結構原理
現在我們來(lái)看一下第一軸和第二軸的結構以及檢測制動(dòng)時(shí)的受力情況。和第三、四軸截然不同,第一軸和第二軸是相互獨立的彈性懸掛,它們分別掛接在車(chē)架上。在檢測制動(dòng)過(guò)程中,當第一軸駛入制動(dòng)檢測工位時(shí),如圖3所示,由于檢測臺的構造原理,舉升器下降后,車(chē)輪也隨著(zhù)下降和制動(dòng)臺滾筒接觸,一軸的軸心遠離車(chē)架,發(fā)生一個(gè)位移△S1,彈性懸掛變形減弱,受力減小,垂直受力變??;同時(shí),相對于遠端三、四軸的中心軸這個(gè)支點(diǎn),整車(chē)車(chē)架從原來(lái)的水平線(xiàn)向下發(fā)生一個(gè)傾斜角α1,那么,二軸的軸心相對于向下發(fā)生位移的車(chē)架,向上發(fā)生了一個(gè)位移△S2,接近車(chē)架,彈性懸掛受力增強,變形加大,二軸垂直受力變大。這樣,第一軸和第二軸的垂直軸荷發(fā)生了明顯的變化:
F1′ 這就導致一軸輪胎與檢測臺滾筒的附著(zhù)力減小,所測制動(dòng)力與實(shí)際行駛在平坦道路上的制動(dòng)力產(chǎn)生了很大的誤差。同樣道理,測第二軸時(shí),由于第二軸隨著(zhù)制動(dòng)臺舉升器下降發(fā)生一個(gè)向下的位移△S2′,軸心遠離車(chē)架,彈性懸掛受力減小,同時(shí)整車(chē)車(chē)架從原來(lái)的水平線(xiàn)向下發(fā)生了一個(gè)傾斜角α2,那么第一軸軸心相對于向下傾斜的車(chē)架發(fā)生了一個(gè)向上的位移△S1′,同理, F1″>F1, F2″ 這時(shí),第二軸的輪胎與檢測臺滾筒的附著(zhù)力減小,與實(shí)際值產(chǎn)生了誤差。 問(wèn)題的癥結找到了,解決辦法就從這里下手,能否使在測量第一軸和第二軸時(shí),車(chē)架向下發(fā)生位移后的軸荷分布狀態(tài)和行駛在平坦道路上一樣呢?方法是有的。以我站為例,現使用的是石家莊華燕設備廠(chǎng)制造的QZT-10型汽車(chē)制動(dòng)檢驗臺。目前,解放、東風(fēng)和歐曼等系列的8×4車(chē)型,有3種直徑不等的輪胎,從1050mm到1070mm之間,我們選取一個(gè)直徑為1060mm中間值,輪胎型號為11.00-20R。 QZT-10制動(dòng)檢驗臺參數如下: 圖4 在本例中代入數據后得: 這個(gè)值就是被測車(chē)輪與制動(dòng)臺滾筒接觸后車(chē)輪下降的位移,從而導致車(chē)架向下傾斜。我們只要在鋪設制動(dòng)臺設備時(shí),滾筒的上母線(xiàn)高出水平地面△S,這樣,在舉升器下降后,被測軸的向下移動(dòng)使車(chē)輪與制動(dòng)臺滾筒接觸,車(chē)輛的車(chē)架下落,恢復至水平狀態(tài),和行駛在平坦道路上的整個(gè)車(chē)輛各軸荷分配狀態(tài)相同,保證了所測數據的合理性。這種方法就是通過(guò)調整臺架結構,改善檢測條件,保證了“前四后八”車(chē)型在檢測雙前橋制動(dòng)性能時(shí)的狀態(tài)與實(shí)際運行狀態(tài)的一致,從而實(shí)現了數據的科學(xué)性和公正性。 汽車(chē)綜合性能檢測是汽車(chē)使用、維護和修理中對汽車(chē)的技術(shù)狀況進(jìn)行測試和檢驗的技術(shù)手段,是保證汽車(chē)各項性能指標良好、保證汽車(chē)安全運輸的重要工作,因而必須體現科學(xué)性和公正性。同時(shí),汽車(chē)檢測技術(shù)是伴隨著(zhù)汽車(chē)技術(shù)的發(fā)展而發(fā)展的,汽車(chē)技術(shù)的提高要求汽車(chē)檢測技術(shù)的配套完善。就本篇文章提到的問(wèn)題,從某種意義上來(lái)說(shuō),體現了汽車(chē)檢測技術(shù)發(fā)展與普及的滯后。本文通過(guò)對解決此問(wèn)題的探究和嘗試,希望能為汽車(chē)檢測技術(shù)的完善和發(fā)展做出應有的努力.
滾筒半徑:r=92.5 mm
滾筒中心距:L=460 mm
輪胎半徑表示為 R=530mm
如圖4所示,在檢測狀態(tài)下,制動(dòng)臺舉升器下降后,車(chē)輪與制動(dòng)臺滾筒接觸,那么,以O1O2為底邊的等腰三角形
△OO1O2的高:
輪胎相對于地面A向下發(fā)生的位移△S是:
△S=44.05mm



